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高大平房倉大豆安全儲存試驗研究

文檔作者：安西友1 李燕羽2 劉長榮1 趙會義2 賈保延1 曹陽2 曹東杰1 文檔來源： 1．中央儲備糧聊城直屬庫 2．國家糧食局科學研究院			點擊數：
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糧油食品科技第20 卷2012 年第4 期倉儲物流
瑒瑧
高大平房倉大豆安全儲存試驗研究
安西友1，李燕羽2，劉長榮1，趙會義2，賈保延1，曹陽2，曹東杰1
( 1． 中央儲備糧聊城直屬庫，山東聊城252000; 2． 國家糧食局科學研究院，北京100037)
摘要: 對大豆在夏季及秋冬季儲藏期間的通風模式進行了試驗研究，初步結果表明，分三階段的
通風模式1“軸流－ 軸流－ 離心”比模式2“離心－ 軸流－ 軸流”的儲糧通風降溫能效比高。研究還
發現壓蓋倉比未壓蓋層的糧堆平均糧溫低1． 7 ℃和1． 6 ℃; 壓蓋倉比未壓蓋層的表層平均糧溫低
2． 0 ℃和1． 7 ℃。試驗倉秋冬季通風后，儲存大豆糧堆度夏的壓蓋倉平均溫度低于18 ℃，未壓蓋
倉的平均糧溫低于20 ℃，整倉的大部分大豆處于準低溫儲糧狀態，有利于延緩大豆儲存品質劣變。
經檢測采用的大豆儲存工藝和技術可安全有效的保持儲存大豆的品質質量。
關鍵詞: 大豆; 安全儲存; 單位能耗; 品質質量
中圖分類號: S 379 文獻標識碼: B 文章編號: 1007 － 7561( 2012) 04 － 0047 － 04
收稿日期: 2011 － 09 － 13
作者簡介: 安西友( 1974 － ) ，男，工程師．
2009 年，中央儲備糧聊城直屬庫接收跨省移庫
大豆1 萬t，分別儲存于庫內3 個高大平房倉內。由
于大豆富含蛋白質和脂肪，在儲藏過程中容易出現
吸濕生霉、浸油赤變、品質劣變等不良現象，儲藏穩
定性較差。根據大豆的儲藏特性及自身的倉房條
件，聊城直屬庫充分利用當地的氣候條件，進行降
溫、隔熱、保冷的大豆控溫儲藏試驗，探索了一些大
豆儲存管理經驗，實現了延緩大豆品質劣變、確保儲
存安全的管理目標。
1 材料與方法
1． 1 倉房
儲存大豆的3 個倉房情況見表1。
表1 三個試驗倉房的情況
倉號
倉容
量/t
屋面
隔熱
倉內
吊頂
門窗
風道
設置
軸流
風機
堆糧線
高/m
21 2 783 兩氈三油寶麗板內外雙層1 機4 道3 臺，南墻4． 6
50 2 783 兩氈三油寶麗板內外雙層1 機4 道4 臺，南墻4． 6
73 4 694 聚氨酯發泡因特板內外雙層1 機3 道3 臺，南墻6． 0
1． 2 儲糧情況
儲糧基本情況見表2。
表2 三個試驗倉的大豆儲藏情況
倉號
數量
/t
糧堆高
度/m
入倉
時間
純糧率
/%
水分
/%
雜質
/%
不完善
粒率/%
21 2337 3． 7 2009． 5． 1 － 6． 30 95． 4 11． 4 0． 6 6． 9
50 2823 4． 5 2009． 5． 24 － 6． 28 95． 7 10． 5 0． 4 6． 8
73 4836 6． 1 2009． 4． 21 － 6． 30 96． 6 9． 2 0． 3 5． 3
1． 3 設備
離心風機: 河南新鄉產，型號4 － 72№8c，功率
11 kW，風量13643 － 25297m3 /h，全壓1100 ～ 1500
Pa，轉速1250 r /min。
軸流風機: 上海產軸流風機，型號FTA － 75，功
率0． 85 kW，風量13800 m3 /h ，規格750 mm，轉速
900 r /min。
21 號、50 號倉糧情檢測系統: 北京OPI2000 型
數字檢測系統，全倉測溫電纜54 根，9 排6 列，分
上、中、下三層共162 個測溫點。上層測溫點距糧面
均為0． 3 m。
73 號倉糧情檢測系統: 鄭州貝博公司LYLJ 型
測控系統，全倉56 根測溫電纜，8 排7 列，四層測
溫，共計224 個測溫點。上層測溫點距糧面均為
0． 3 m。
21 號、50 號倉機械通風系統: 為半圓形地上通
風籠，一機四道，全倉共2 機8 道，每支風道間距為
3． 8 m。
73 號倉機械通風系統: 一機三道，全倉共4 機
12 道風籠，每支風道間距為5． 1 m，南北對稱安裝。
1． 4 方法
1． 4． 1 安全儲存大豆工藝
本次儲存大豆試驗采取以下技術措施: 一是入
庫入倉管理，二是儲存期間技術措施和管理，其中主
要技術措施是糧情檢查、適時通風、結露檢查、蟲害
防治等，三是儲存工藝，主要采取夏季適時排積熱、
秋冬季分階段通風和春季壓蓋密閉等。
1． 4． 2 糧情檢查
21 號、50 號倉采用北京OPI2000 型數字檢測系
統， 73 號倉采用鄭州貝博公司LYLJ 型測控系統，定
期檢測三個倉的糧堆溫度。重點記錄和計算糧堆平
均溫度和表層平均溫度。
1． 4． 3 分段式通風降低糧堆溫度方法
2009 年10 月～ 2010 年1 月，采取分階段通風
技術進行秋冬季通風，并根據實際情況設計軸流風
機與離心風機交替通風模式。試驗期間記錄通風時
間、能耗和平均糧溫的下降幅度( 簡稱降溫幅度) 等
DOI:10.16210/j.cnki.1007-7561.2012.04.007
倉儲物流糧油食品科技第20 卷2012 年第4 期
瑒瑨
參數。
1． 4． 4 糧堆表面壓蓋密閉
2010 年春，利用PEF 高分子隔溫材料對50 和
73 號倉進行糧面壓蓋，2
1 號倉作為對照倉。
1． 4． 5 儲存大豆質量與品質檢測
三個倉儲存大豆質量與品質的儲藏品質指標檢
測按《糧油儲存品質判定規則》( 試行) ( 國糧發
〔2000〕143 號) 方法進行。
1． 4． 6 數據處理方法
詳細記錄各倉每階段通風時間、糧溫變化情況，
階段通風結束后，根據糧溫降幅和累計用電量，計算
出各倉的單位能耗，Et =ΣWt /〔( t初－ t終) G〕。
2 結果與分析
2． 1 夏季排積熱情況
2009 年7 月份大豆入倉，糧溫較高，見表3。儲
藏期間必須排除倉內積熱。2009 年7 月～ 9 月初，
在每天的凌晨4 時至7 時，氣溫在20 ～ 25 ℃，開啟
倉上的軸流風機，將倉溫由26 ～ 32 ℃，降低2 ～
3 ℃。三個倉的儲存大豆糧堆平均溫度與表層溫度
情況見表3，期間三個倉的平均糧溫和表層糧溫基
本不變，未出現較大的增幅，說明三個倉的軸流風機
排積熱效果較好。表3 中73 號倉大豆平均糧溫和
表層糧溫均低于21 號、50 號倉1 ～ 2 ℃，可能與該
倉的屋面有聚氨脂發泡隔熱層，倉內采用因特板吊
頂隔熱效果較好有關，表現出較好的綜合隔熱性能。
2． 2 秋冬季糧堆通風情況
2． 2． 1 分段式通風降低糧堆溫度情況
2009 年10 月～ 2010 年1 月，采取分階段通風
技術進行秋冬季通風，21 號、50 號、73 號倉的試驗
通風降溫分3 個階段，見表4 ～ 6 和圖1。第一階段
( 10 月12 ～ 19 日) 通風期間，用軸流風機通風的21
號倉下降了4． 0 ℃; 用離心風機的50 號和73 號倉
分別下降了8． 1 ℃和7． 5 ℃。第二階段( 10 月20
日～ 12 月28 日) 三個倉同時進行軸流風機間歇式
緩速通風，糧溫分別下降6． 1 ℃、8． 0 ℃、6． 3 ℃。第
三階段( 12 月28 日～ 1 月4 日) 21 號倉采用離心風
機通風，降溫10． 1 ℃; 用軸流風機的50 號和73 號
表3 2009 年夏季糧堆平均溫度與表層溫度℃
日期
平均溫度表層溫度
21 號倉50 號倉73 號倉21 號倉50 號倉73 號倉
7． 6 23． 2 23． 8 22． 0 29． 3 28． 0 27． 6
7． 13 23． 3 23． 8 22． 0 29． 4 28． 4 27． 5
7． 20 23． 3 23． 9 21． 9 29． 3 28． 3 27． 2
7． 27 23． 3 24． 0 22． 1 29． 3 28． 6 27． 4
8． 3 23． 5 24． 1 22． 3 29． 7 28． 8 27． 6
8． 10 23． 7 24． 2 22． 4 26． 7 28． 9 27． 9
8． 17 23． 0 24． 5 22． 8 26． 8 28． 6 28． 6
8． 24 22． 9 24． 5 22． 5 26． 6 29． 6 27． 6
8． 31 23． 1 24． 3 22． 3 27． 1 28． 8 26． 9
9． 7 23． 1 24． 1 22． 2 27． 0 28． 2 26． 3
9． 14 22． 3 23． 6 21． 5 24． 7 26． 8 24． 6
平均23． 2 24． 1 22． 2 27． 81 28． 46 27． 2
表4 第一階段軸流與離心風機參數表
倉
號
風
機
耗時
/h
降溫幅
度/℃
單位能耗
/( kW·h/t·℃)
單位時間
/( min/t ℃)
單位溫度
/( ℃/h． 1000 t)
21 軸流55 4． 0 0． 015 0． 35 0． 031
50 離心50 8． 1 0． 048 0． 13 0． 057
73 離心36 7． 5 0． 044 0． 06 0． 043
表5 第二階段軸流與離心風機參數表
倉
號
風
機
耗時
/h
降溫幅
度/℃
單位能耗
/( kW·h/t·℃)
單位時間
/( min/t ℃)
單位溫度
/( ℃/h． 1000 t)
21 軸流62 6． 1 0． 011 0． 26 0． 042
50 軸流107 8． 0 0． 016 0． 28 0． 026
73 軸流145 6． 3 0． 012 0． 28 0． 009
表6 第三階段軸流與離心風機參數表
倉
號
風
機
耗時
/h
降溫幅
度/℃
單位能耗
/( kW·h/t·℃)
單位時間
/( min/t ℃)
單位溫度
/( ℃/h． 1000 t)
21 離心50 10． 1 0． 047 0． 13 0． 086
50 軸流40 2． 7 0． 018 0． 31 0． 024
73 軸流20 0． 7 0． 015 0． 35 0． 007
圖1 三個倉的糧堆平均溫度變化
倉分別下降了2． 7 ℃和0． 7 ℃。通風結束時三個倉
的糧溫分別是1． 3 ℃、4． 3 ℃、6 ℃，三個倉的目標溫
度未達到一致，對深入分析比較降溫幅度帶來一定
的難度。
2． 2． 2 離心風機和軸流風機降溫能效比較
2． 2． 2． 1 單位能耗三個倉采用軸流風機通風降溫
時，單位能耗較低( 見表4 ～ 6) ，最低0． 011 kW． h /
t． ℃，最高0． 018 kW． h /t． ℃，平均為0． 014 5kW． h /
t． ℃。三個倉采用離心風機通風時，單位能耗較高，
最高0． 048 kW． h /t． ℃，最低0． 044 kW． h /t． ℃，平
均0． 0463 kW． h /t． ℃。可見離心風機的單位能耗
是軸流風機的3． 19 倍。建議在有條件的地區或糧
倉盡可能采用軸流風機進行冬季儲糧的通風降溫，
可節約大量的能耗。
2． 2． 2． 2 單位時間為評價儲糧通風降溫速度，本
文提出儲糧通風降溫的單位時間概念，簡稱單位時
間，定義為在一定的通風量下每噸糧食的平均糧溫
降低1 ℃所需時間，單位為min /t ℃。
本試驗中，軸流風機通風降溫時，單位時間( 見
表4 ～ 6) 最低0． 26 min /t ℃，最高0． 35 min /t ℃，平
均為0． 31 min /t ℃。離心風機通風時，單位時間最
糧油食品科技第20 卷2012 年第4 期倉儲物流
瑒瑩
低0． 06 min /t ℃，最高0． 13 min /t ℃，平均為0． 11
min /t ℃。說明對于一定數量的糧食離心風機降低
糧溫的速度是軸流風機的2． 81 倍。可見采用軸流
風機通風降溫速度較慢，需要較長的時間，實際操作
時也需要考慮這一因素。
2． 2． 2． 3 單位溫度為評價儲糧通風降溫強度，本
文提出儲糧通風降溫的單位溫度概念，簡稱單位溫
度，定義為在一定的通風量下每千噸糧食的每小時
平均糧溫降低的數量，單位為℃ /h． 1000 t。
軸流風機通風降溫時，單位溫度( 見表4 ～ 6) 最
低0． 007 ℃ /h． 1000 t，最高0． 042 ℃ /h． 1000 t，平均
0． 023 ℃ /h． 1000 t。離心風機通風時，單位溫度最低
0． 043 ℃ /h． 1000 t，最高0． 086 ℃ /h． 1000 t，平均為
0． 062 ℃ /h． 1000 t。說明對于一定數量的糧食，單位
時間內離心風機降低糧溫幅度是軸流風機2． 70 倍。
2． 2． 3 離心和軸流風機交替通風模式的降溫能效
比較
三個倉房的離心和軸流風機交替通風時，分為
模式1“軸流－ 軸流－ 離心”和模式2“離心－ 軸
流－ 軸流”兩個通風模式。表7 數據可見，兩種模
式的總能耗是模式1 最低，為1098 kW． h; 模式2 在
73 號和50 號倉應用，總能耗分別為1600 kW． h 和
2004 kW． h。由于儲存大豆數量、降溫幅度和降溫
目標不同，計算出總單位能耗時模式1 最低，為
0． 023 1 kW． h /t． ℃; 應用于73 號和50 號倉的模式
2，總單位能耗比模式1 高，分別是0． 030 1 kW． h /
t． ℃和0． 028 6 kW． h /t． ℃。
本文提出的單位時間和溫度兩個概念表明( 見
表7) ，模式1 的總單位時間為0． 21 min /t ℃，應用
于73 號和50 號倉的模式2，總單位時間分別是
0． 22 min /t ℃和0． 17 min /t ℃，總單位時間暫無規
律; 模式1 的總單位溫度最高，為0． 051 ℃ /h． 1000
t，模式2 在73 號和50 號倉應用的總單位溫度分別
是0． 034 ℃ /h． 1000 t 和0． 015 ℃ /h． 1000 t，說明模
式1 比模式2 降溫速度快。本試驗的初步結果表
明，分三階段的通風模式1“軸流－ 軸流－ 離心”比
模式2“離心－ 軸流－ 軸流”的儲糧通風降溫能效比
高，建議今后應進行深入研究。
表7 不同通風模式各參數比較
倉號
儲存大豆
數量/t
通風
模式
總能耗
/( kW． h)
總耗
時/h
總降溫幅
度/℃
總單位能耗
/ ( kW． h /t． ℃)
總單位時間
/ ( min /t ℃)
總單位溫度
/( ℃ /h． 1000 t)
21 2337 軸流－ 軸流－ 離心1098 167 20． 2 0． 0231 0． 21 0． 051
50 2823
73 4836
離心－ 軸流－ 軸流1600 197 18． 8 0． 0301 0． 22 0． 034
2004 201 14． 5 0． 0286 0． 17 0． 015
2． 2． 4 通風降低糧堆表層溫度情況
通風期間，糧堆表層溫度變化情況見圖2。各
通風階段表層糧溫與平均糧溫( 見圖1) 變化趨勢基
本一致，但是降溫幅度更大。同時，在第一階段采用
離心風機通風后，表層糧溫有小幅度回升現象。
圖2 三個倉的糧堆表層溫度變化
2． 3 壓蓋密閉倉的糧堆溫度和表層溫度
2010 年春，利用PEF 高分子隔溫材料對50 和
73 號倉進行糧面壓蓋，2
1 號倉作為對照倉。從6 月
7 日到9 月6 日，夏季糧溫變化情況見表8。使用
PEF 材料進行糧面壓蓋的50 號和73 號倉，糧堆平
均溫度分別是16． 4 ℃( 最低到最高: 13． 0 ℃ ～ 18． 1
℃) 和16． 5 ℃( 13． 7 ℃ ～ 17． 9 ℃) ，未壓蓋的對照
倉21 號倉糧堆平均溫度為18． 1 ℃( 13． 9 ℃ ～ 20． 2
℃) 。壓蓋倉比未壓蓋層的糧堆平均糧溫低1． 7 ℃
和1． 6 ℃。兩個壓蓋倉50 號和73 號倉的糧堆表層
平均溫度分別是25． 4 ℃ ( 19． 7 ℃ ～ 28． 0 ℃) 和
25． 7 ℃( 20． 5 ℃ ～ 28． 4 ℃) ，未壓蓋的對照倉21 號
倉糧堆平均溫度為27． 4 ℃( 22． 91 ℃ ～ 30． 2 ℃) 。
壓蓋倉比未壓蓋層的表層平均糧溫低2． 0 ℃和1． 7
℃。上述結果表明，經秋冬季通風后，儲存大豆糧堆
度夏的壓蓋倉平均溫度低于18 ℃，未壓蓋倉的平均
表8 2010 年6 月～ 2010 年10 月平均溫度與表層溫度℃
日期
平均溫度表層溫度
21 號倉50 號倉73 號倉21 號倉50 號倉73 號倉
6． 7 13． 9 13． 0 13． 7 22． 1 19． 7 20． 5
6． 14 15． 1 13． 9 14． 5 24． 3 21． 4 22． 3
6． 21 15． 7 14． 4 15． 0 25． 2 22． 4 23． 3
6． 28 16． 4 15． 0 15． 5 26． 2 23． 7 23． 4
7． 5 17． 3 15． 7 16． 1 27． 7 25． 1 25． 8
7． 12 18． 0 16． 4 16． 7 28． 6 26． 4 26． 9
7． 19 18． 3 16． 8 16． 9 28． 4 26． 7 27． 0
7． 26 18． 8 17． 0 17． 1 29． 0 26． 9 27． 1
8． 2 19． 7 17． 7 17． 1 30． 2 28． 0 28． 4
8． 9 19． 9 17． 8 17． 8 29． 9 27． 9 28． 1
8． 16 19． 9 17． 9 17． 7 28． 9 27． 5 27． 4
8． 23 20． 0 18． 1 17． 9 28． 8 27． 5 27． 4
8． 30 19． 6 17． 9 17． 5 26． 9 26． 6 26． 1
9． 6 20． 2 18． 1 17． 7 27． 2 26． 4 26． 1
平均18． 1 16． 4 16． 5 27． 4 25． 4 25． 7
倉儲物流糧油食品科技第20 卷2012 年第4 期
瑓瑠
糧溫低于20 ℃，整倉的大部分大豆處于準低溫儲糧
狀態，有利于延緩大豆儲存品質劣變。但是儲存大
豆糧堆的表層糧溫仍能達到較高程度28 ℃ 到
30 ℃，也將對儲存大豆的品質有一定的影響。
2． 4 儲藏大豆第一年和第二年的糧溫比較分析
儲存大豆的第一年，由于是7 月份以后的高溫
季節入倉，盡管實施了均溫通風，度夏期間糧溫較高
( 見表3) 。21 號、50 號和73 號倉儲存大豆糧堆平均
溫度分別是23． 2 ℃、24． 1 ℃和22． 2 ℃，糧堆表層溫
度分別是27． 8 ℃、28． 5 ℃和27． 2 ℃。( 由表8 可知)
儲存大豆的第二年，經過秋冬季的分段通風，三個倉
的大豆糧堆平均溫度分別是18． 1 ℃、16． 4 ℃ 和
16． 5 ℃，分別比第一年的低6． 8 ℃、7． 7 ℃和5． 7 ℃。
糧堆表層溫度分別是27． 4 ℃、25． 4 ℃和25． 7 ℃，分
別比第一年低0． 4 ℃、3． 1 ℃和1． 5 ℃。可見，第二年
儲存大豆時，糧堆平均溫度比第一年的低5． 7 ℃ ～
7． 7 ℃; 表層糧溫比第一年的低0． 4 ℃ ～3． 1 ℃。
2． 5 大豆質量與品質情況
三個倉儲存大豆質量與品質變化情況見表9。
經過2 年的儲存，大豆水分降低幅度不明顯，儲藏
品質指標均符合《糧油儲存品質判定規則》( 試行)
( 1999 年，國家糧食儲備局國家質量技術監督局)
的宜存標準，可見本試驗采用的大豆儲存工藝和
技術可安全有效的保持儲存大豆的品質質量。
表9 三個倉儲存大豆質量與品質變化情況
檢測時間倉號
水分
/%
蛋白質溶解
比率/%
粗脂肪酸價
/mgKOH/100g
色澤
氣味
21 11． 4 80． 3 1． 3 正常
2009． 7 50 10． 5 81． 7 1． 2 正常
73 9． 2 80． 9 1． 2 正常
21 10． 3 80． 7 2． 9 正常
2010． 9 50 10． 3 79． 2 3． 1 正常
73 9． 5 78． 7 3． 0 正常
21 10． 3 78． 3 2． 2 正常
2011． 9 50 10． 4 76． 4 3． 2 正常
73 9． 1 79． 5 2． 5 正常
3 結論與討論
3． 1 儲藏期間的特殊情況分析
3． 1． 1 蟲害50 號倉、73 號倉入糧后未及時采取害
蟲防治措施，2
009 年8 月末9 月初，兩倉表層及邊
角發生印度谷蛾，糧面表層因蟲繭導致豆粒結網。
隨后，利用磷化鋁熏蒸。散氣后，清掃墻面、倉頂蟲
繭，糧面蟲繭結網則用手搓、耙摟等方法處理。21
號倉內懸掛了DDV 布條，未發生蟲害。
3． 1． 2 局部結露21 號倉入倉時，因倉容計算誤差，
入糧后糧面東、西部不等高，中間有一斜面。2009
年11 月、2011 年6 月，在斜面附近糧面下30 cm，發
現輕微結露。隨后采取趟溝、適時開啟門窗等措施
得到有效處理。
3． 2 大豆儲藏關鍵技術
3． 2． 1 大豆入倉時機非常關鍵。大豆入倉時間應
盡可能選擇在11 月末至翌年3 月底前的低溫季節。
若氣溫較高時入糧，宜采取谷冷機將原始糧溫降至
20 ℃以下或使用空調降低表層糧溫，努力延緩品質
劣變。同時，大豆入倉過程中降低雜質含量與聚集、
減輕自動分級、降低入倉大豆原始糧溫等對后期大
豆安全儲存非常重要。
3． 2． 2 大豆的日常管理應立足于“防”，發現問題
早會診、早處理。日常檢查時，要認真、細致、全面，
堅決杜絕麻痹大意、走過場。每次進倉檢查時，應運
用鼻、眼和手腳對糧情進行感官判斷。用腳踏糧面
感覺糧面松軟程度，能及時發現結露情況。
3． 2． 3 大豆儲存宜采用以溫控儲藏為主、適時通風
儲藏為輔的儲藏方式大豆儲存倉房屋面、門窗應有
較好隔溫性能，倉內吊頂、糧面壓蓋對保持糧堆低溫
具有一定作用。7 ～ 9 月間，利用夜間、清晨氣溫較
低、濕度較小的時機或清爽有風的天氣開啟軸流風
機或采取自然通風進行通風換氣，排除倉內聚集的
濕熱，降低糧堆表層溫度。10 月中下旬開始，分二
至三階段，采取恰當的通風組合方式降低糧堆溫度
到10 ℃以下。年初3 月份，對糧堆進行平整后，采
用隔溫材料進行糧面壓蓋隔熱。
3． 2． 4 大豆儲存期間對豆堆出現吸濕、結露、發
熱、結頂和霉變等癥狀時，應采取有效的應急措施，
緩解和制止隱患的進一步擴大，盡可能排除其對安
全儲藏的不良影響。豆堆表層發生輕微結露情況
時，采取翻倒方式疏松糧堆，但不能采取挖坑方式，
否則結露層可能下移。選擇與表層糧溫溫差小于5
℃、天氣較干燥的時機，排除倉內溫濕氣體，可破壞
表層大豆結露的環境。
3． 2． 5 大豆儲存期間，大豆子粒表面光滑，組織較
堅硬，不易遭受害蟲侵蝕，但也不能因此放松防治害
蟲，采取DDV 懸掛法或在糧面放置內盛DDV 液的
器皿熏殺是一種較理想的防治方法。
3． 2． 6 機械通風后的密閉壓蓋控溫技術，雖然能控
制上層糧溫上升過快，但是糧堆表層糧溫仍然會上
升到29 ℃左右，達不到低溫和準低溫儲糧的目的。
可以考慮采用膜下環流技術，利用糧堆中“冷心”進
行均溫操作，達到低溫儲藏的效果。
致謝: 本文的糧溫數據主要由大豆倉保管員張增祿、
崔建、孫恒燕、韓景海、趙彬提供，在此特表感謝。
參考文獻:
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009．
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加工，2
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［3］于林平，曹立新． 高大平房倉大豆的隔熱密閉保溫儲存［J］． 糧油
食品科技， 2010，( 1) : 31 － 33．
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