（4）按我廠平均發電煤耗288g/kwh進行計算：

N₁＝3599/580000×288＝1.79（g/kwh）

（5）按我廠600MW機組額定負荷下，真空度上升1%影響煤耗1.79g/kwh進行計算：

N₂＝1.55/－99.7×100%×580/600×1.79＝－2.7（g/kwh）

（6）經濟效益：△N＝2.04－2.7＝－0.66（g/kwh）

結論：在580MW負荷，循環水入口溫度31.6℃時，增啟一臺循泵后，煤耗下降0.66（g/kwh）。

??? 若能計算出單雙循泵對應的負荷與真空臨界點,對何時采用雙循泵運行具有重要的指導意義.但由于影響真空的因素很多,例如循環水進水溫度或端差上升1℃,均使真空度下降0.3% ,因此若想考慮各因素并通過公式精確計算,實現起來比較困難,目前只能通過經驗公式進行推算;要想找出單雙循泵對應的負荷與真空臨界點,必須通過具體試驗,畫出相關曲線得出。

??? 近期，由于環境溫度的不斷升高，為了保證機組運行經濟性，我廠采用在特定負荷及循環水溫度下通過啟停備用循環水泵的方法來達到降低機組煤耗的目的。在經過一系列的特定穩定工況試驗后得出的煤耗降低值較小，但由于季節及前段時間水電大發等因素影響全網負荷較大，我廠機組調峰頻繁且幅度較大，循環水泵啟停次數相對增多。在此情況下，也發現了執行此方案及措施中可能帶來的諸多隱患，具體如下：

1、雙循環泵運行時，系統管道內壓力高，工質流動速度快，且頻繁啟停，容易造成凝汽器膨脹節等處泄露機率增大。

2、啟動備用循環水泵，如DCS狀態顯示啟動，但循環水泵就地實際沒有啟動，此時出口蝶閥聯鎖開啟，泵反而倒轉，凝汽器冷卻水量急劇減少，極易造成低真空保護動作，機組跳閘。

3、啟動備用循環水泵時，如出口蝶閥開至一定位置時發生卡澀，手動及就地均無法開啟，造成泵出口壓力升高憋泵。

4、停止一臺循環水泵時，正常熱工邏輯是先快關其出口蝶閥至25%，循泵停止運行后，再全關出口蝶閥。此時如果泵停止后，蝶閥發生卡澀或者故障，無法關閉，泵出現倒轉，凝汽器冷卻水量減少，使機組真空下降，此時應就地將液壓油泄壓關閉出口蝶閥。

5、頻繁啟停循環水泵，極有可能造成循環水泵泵體或者電機、循環泵出口液壓閥發生故障，檢修機率增大，在運行泵故障時無備用泵可用，機組發生非停風險增大。

6、直接帶負荷停運循環水泵，極易造成水錘，使水泵基座、聯軸器、墊圈損壞、凝汽器管路出現裂紋或者損壞。

7、頻繁啟停循環水泵，出口蝶閥的液壓油系統沖刷次數增多，管道及各部件磨損加快，液壓油系統泄漏機率增大。易出現運行泵因出口閥故障造成泵跳閘或者出口水壓降低；運行泵跳閘，備用泵聯起后因液壓閥故障造成循環水壓力降低，最終凝汽器冷卻水急劇減少，極易造成低真空保護動作，機組跳閘。

8、頻繁啟動循環水泵，電氣開關使用壽命縮短。

9、在機組進相運行或者6Kv母線電壓較低時啟動循環水泵，由于循泵功率較大，極有可能瞬間降低所在負荷段的電壓，造成相關轉機出力下降，嚴重時引起機組跳閘（極易出現所在負荷段的給煤機因電壓低跳閘，機組瞬間燃燒減弱造成跳閘，系統內外已出現多起類似事故，如伊敏電廠）。

10、雙循泵運行時，開式水母管壓力上升（最高可達0.49MPa）,造成開式水濾網端蓋漏水、膠球清洗裝置差壓高或故障；在啟停循泵后，由于開式水母管壓力變化幅度大（0.07－0.09MPa），應加強對開式水用戶參數的監視，防止各用戶冷卻水調門切手動。

綜上所述，在機組真空較高時,采用雙循泵運行方式后,煤耗降低不顯著，而頻繁啟動循環水泵帶來的不安全因素較多且后果較嚴重。在對機組經濟運行及安全穩定進行全面對比后，建議我廠如在調峰幅度較大，日均數次啟停循環水泵的情況下，且綜合考慮夏季工況帶負荷能力，以#2機組真空為基準點，當真空低于-91.8KPa時，采用雙循泵運行,隨著機組負荷的增加,帶來的經濟效益越大;當晚峰后低于啟動備用循泵時對應的機組負荷時，采用單循泵運行，但要密切注意真空變化(先下降后緩慢上升)，以保證機組安全穩定運行。

1、正常情況下，凝結水泵一運一備。

2、夏天高溫時期，根據需要兩臺循泵并列運行。

3、兩臺循泵并解列運行時機應綜合考慮環境溫度、機組負荷、凝汽器真空、凝汽器循環水進水溫度、循環水溫升、機組頂峰能力（煤質）等因素。在保證安全的前提下，以搶發電量和降低供電煤耗為目的。

4、機組負荷570MW以上且持續時間不少于2小時，環境溫度37℃左右，凝汽器平均真空92KPa左右，凝汽器進水溫度31℃左右啟動備用循泵運行。根據江西電網特點，夏季高負荷時段一般在10:00～22:00，此時段內滿足雙循泵經濟運行條件須啟動備用循泵運行，負荷短時間內低于570MW，仍保持雙循泵運行。

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生產準備部

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