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哈氏合金C-276管束在PTA裝置尾氣中腐蝕的關(guān)鍵因素分析

文檔作者：蔣良雄文檔來源：中國石化揚(yáng)子石油化工有限公司		更新日期： 2026年08月18日	點(diǎn) 擊數(shù)：
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??????????????????????收稿日期:２０２３Ｇ０２Ｇ１７.作者簡介:蔣良雄,男,１９７７年畢業(yè)于鄭州大學(xué)化工設(shè)備與機(jī)械專業(yè),學(xué)士,主要從事煉化裝置設(shè)備管理工作,現(xiàn)任設(shè)備部副經(jīng)理,高級工程師.Email:jianglx．yzsh＠sinopec．com.哈氏合金CＧ２７６管束在PTA裝置尾氣中腐蝕的關(guān)鍵因素分析蔣良雄(中國石化揚(yáng)子石油化工有限公司,江蘇南京２１００４８)　　摘　要:某石化PTA裝置尾氣催化燃燒第一預(yù)熱器哈氏合金CＧ２７６管束在運(yùn)行１３年后出現(xiàn)管束進(jìn)口１００~３００mm范圍腐蝕問題,在更換同材質(zhì)換熱器管束后,僅運(yùn)行三個半月又發(fā)生同樣的腐蝕現(xiàn)象.針對上述問題,通過對比運(yùn)行時間、操作條件、介質(zhì)成分變化等因素,結(jié)合換熱管腐蝕形貌、腐蝕產(chǎn)物能譜分析,以及換熱管內(nèi)流動進(jìn)口區(qū)速度邊界層分析結(jié)果,研究了CＧ２７６管束在進(jìn)口端發(fā)生的高腐蝕速率行為,確定了腐蝕機(jī)理,得出尾氣中水分的增加是導(dǎo)致腐蝕失效的關(guān)鍵因素的結(jié)論,同時,根據(jù)分析結(jié)果提出了相應(yīng)的防護(hù)建議.關(guān)鍵詞:PTA裝置　哈氏合金　CＧ２７６　管束　腐蝕穿孔　尾氣doi:１０．３９６９/j．issn．１００６－８８０５．２０２３．０３．００８　　精對苯二甲酸(PurifiedTerephthalicAcid,簡稱PTA)是生產(chǎn)聚酯的重要原料,廣泛用于化學(xué)纖維、輕工、電子、建筑等領(lǐng)域,是重要的有機(jī)化工原材料.其可以直接與乙二醇反應(yīng)生成聚對苯二甲酸二乙二醇脂(即聚酯),經(jīng)加工后可制成聚酯纖維(滌綸)、聚酯瓶片和聚酯薄膜等.PTA的生產(chǎn)主要以高純度對二甲苯(PX)為原料,以醋酸為溶劑,以可溶性鈷、錳和溴為催化劑進(jìn)行空氣氧化,經(jīng)結(jié)晶、分離、干燥、精制而成.氧化反應(yīng)產(chǎn)生的尾氣經(jīng)高壓吸收、洗滌后進(jìn)入尾氣處理單元.催化燃燒第一預(yù)熱器的主要作用就是通過低壓蒸汽將來自高壓吸收塔的尾氣,從~３８℃加熱至１３０℃.尾氣再經(jīng)繼續(xù)加熱后進(jìn)入HPCCU(HighPressureCatalyticCombustionUnit高壓催化燃燒單元)系統(tǒng)進(jìn)行催化燃燒反應(yīng).因尾氣中含有微量的氫溴酸、醋酸、二氧化碳等腐蝕介質(zhì),換熱器管束材質(zhì)一般選用CＧ２７６,但運(yùn)行過程中,腐蝕依然比較嚴(yán)重,有些裝置已經(jīng)將材質(zhì)升級為鋯材.目前對管束的腐蝕行為研究比較少,僅通過材質(zhì)升級來解決腐蝕問題,顯然不經(jīng)濟(jì).１　設(shè)備概況某石化PTA裝置尾氣催化燃燒第一預(yù)熱器立式安裝,管程介質(zhì)為尾氣,殼程介質(zhì)為低壓蒸汽,２００６年１１月投入使用,運(yùn)行至２０１９年８月出現(xiàn)腐蝕泄漏情況,在堵管后又出現(xiàn)過幾次泄漏.２０２１年５月更新同材質(zhì)、同結(jié)構(gòu)的換熱器,僅運(yùn)行３個半月又發(fā)生泄漏,腐蝕速率超過８mm/a.換熱器結(jié)構(gòu)示意如圖１所示.圖１中的１″＝０．０２５４m.換熱器參數(shù)如表１所示.圖１　換熱器結(jié)構(gòu)示意　　尾氣成分主要有醋酸、水、氧氣、氮?dú)狻⒁谎趸?、二氧化碳、對二甲苯、醋酸甲酯、溴甲烷?該預(yù)熱器設(shè)計(jì)時尾氣成分具體含量如表２所示.腐蝕與防護(hù)　　石油化工設(shè)備技術(shù),２０２３,４４(３)??３６??PetrochemicalEquipmentTechnology
表１　換熱器參數(shù)項(xiàng)目殼程管程介質(zhì)低壓蒸汽尾氣設(shè)計(jì)流量/(kg??s－１)１０５９０．４８２３１６０８．１６設(shè)計(jì)壓力/MPa０．５５２．００操作壓力/MPa０．４４１．４４操作溫度(進(jìn)口/出口)/℃１４６．６８/１４６．０５３８/１３０換熱管規(guī)格(直徑×壁厚×長度)/mmO．D．２５．４×２．１１×６８００材質(zhì)SB６２６ＧN１０２７６SA５１６Ｇ７０密度(進(jìn)口/出口)/(kg??m－３)２．３６４２/９２３．１７００１５．７/１１．８粘度(進(jìn)口/出口)/cP０．０１４６/０．１８６５０．０１９０/０．０２２４　　注:１cP＝０．００１Pa??S.表２　尾氣成分成分醋酸水氧氣氮?dú)庖谎趸级趸紝Χ妆酱姿峒柞ヤ寮淄楹?(mg??m－３)４２６．４４７３０．６５１２８０．６１１９８１６１．７６５９９．４２７８４９．８９．８８４７．２９４．５２　腐蝕分析前后使用的２臺換熱器材質(zhì)、原材料供貨單位、制造工藝均一樣,但１臺使用１３年,另１臺僅使用３．５月,屬于不正常情況.２．１　宏觀分析選取失效的CＧ２７６哈氏合金換熱管制備試樣對試樣進(jìn)行宏觀觀察發(fā)現(xiàn),換熱管外壁面較光滑,未發(fā)現(xiàn)腐蝕.用體視顯微鏡對換熱管內(nèi)壁進(jìn)行觀察,其腐蝕概貌如圖２所示.由圖２可以看出換熱管內(nèi)壁發(fā)生了明顯的腐蝕.腐蝕發(fā)生在下管板向上１００~３００mm的區(qū)域,也就是尾氣進(jìn)換熱管進(jìn)口位置.圖２　換熱管內(nèi)壁腐蝕概貌２．２　微觀分析對換熱管的穿孔位置和腐蝕嚴(yán)重的換熱管內(nèi)壁面進(jìn)行掃描電鏡(SEM,ScanningElectronMiＧcroscope)微觀觀察,結(jié)果顯示,穿孔中心位置具有明顯的沿晶特征,晶界邊緣伴隨一些微小孔洞(如圖３和圖４所示).對穿孔部位進(jìn)一步放大進(jìn)行SEM觀察發(fā)現(xiàn),穿孔部位表面存在網(wǎng)狀形貌和沿晶腐蝕特征,還存在一些微小的晶格狀腐蝕孔洞,表明換熱管的晶粒已完全被腐蝕【１】(如圖５和圖６所示).從圖７觀察到換熱管內(nèi)壁表面含有不同腐蝕程度的單個腐蝕凹坑,說明內(nèi)壁存在局部的點(diǎn)蝕腐蝕和臺面狀坑蝕.腐蝕坑處有明顯沿晶特征【２】,且在腐蝕凹坑處邊緣可觀察到網(wǎng)狀腐蝕附著物(見圖８).圖３　靠近內(nèi)壁處??７３??　第４４卷第３期蔣良雄．哈氏合金CＧ２７６管束在PTA裝置尾氣中腐蝕的關(guān)鍵因素分析
　　　　　　　圖４　穿孔中心處　　　　　　　　　　　圖５　蝕孔　　　　　　　　　圖６　蝕孔局部放大　　　圖７　單個腐蝕坑　　　　　　　　　　　　圖８　網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)?。玻场「g產(chǎn)物分析對網(wǎng)狀附著物(見圖８),用能譜儀(EDS,EnergyDispersiveSpectrometer)進(jìn)行EDS能譜分析測試,結(jié)果顯示,換熱管內(nèi)壁腐蝕產(chǎn)物中主要元素為碳、鎳、鐵和氧等,還有少量的硅和鈮.EDS能譜分析結(jié)果如圖９所示.EDS能譜成分分析如表３所示.圖９　EDS能譜分析結(jié)果表３　EDS能譜成分分析元素見圖９的點(diǎn)１見圖９的點(diǎn)２質(zhì)量分?jǐn)?shù),％原子分?jǐn)?shù),％質(zhì)量分?jǐn)?shù),％原子分?jǐn)?shù),％C４．２７１７．０６０．６６３．１１O(jiān)１．２８３．８３０．６２２．１９Si０．８７１．４８０．９６１．９４Mo３．８０１．９１１１．８７７．０２Cr１６．８３１５．５５１８．８９２０．６０Fe１１．０７９．５２７．９５８．０７Ni６１．８９５０．６５５９．０６５７．０７　　鎳、鉻氧化物屬于耐腐蝕的保護(hù)膜,因此腐蝕產(chǎn)物可能以碳酸鹽、氫氧化合物、鐵銹等形式存在.２．４　介質(zhì)腐蝕分析尾氣中,對二甲苯、醋酸甲酯、溴甲烷、氮?dú)獾缺旧聿痪邆涓g性,但醋酸甲酯水解會生成醋酸,溴甲烷在３００℃以上會分解成溴和溴化氫,也具有一定的腐蝕性.哈氏合金CＧ２７６腐蝕數(shù)據(jù)【３Ｇ４】見表４.劉國強(qiáng)等【５】研究了不銹鋼在含有溴離子的醋酸溶液中的腐蝕性.研究結(jié)果顯示,在醋酸中加??８３??石　油　化　工　設(shè)　備　技　術(shù)２０２３年　
入１．０％~２．２％(體積分?jǐn)?shù))液溴,可使不銹鋼的均勻腐蝕速度加快,使哈氏合金CＧ２７６的腐蝕速率增加１０倍,但經(jīng)高壓吸收、水洗后,尾氣中溴化氫含量應(yīng)該是極其微量,不能構(gòu)成導(dǎo)致腐蝕加劇條件.表４　CＧ２７６腐蝕數(shù)據(jù)名稱濃度溫度/℃腐蝕速率/mpy醋酸８０％C２H４O２沸騰０．１５氫溴酸１０％HBr沸騰＜１　　注:１mpy＝０．０２５４mm/a.　　由表２可知,尾氣成分中含有二氧化碳.研究表明【６Ｇ７】,干態(tài)二氧化碳沒有腐蝕性,但在水介質(zhì)中能引起鋼材迅速的全面腐蝕和嚴(yán)重的局部腐蝕.二氧化碳腐蝕典型的特征是呈現(xiàn)局部的點(diǎn)蝕、癬狀腐蝕和臺面狀腐蝕.目前普遍認(rèn)為【８Ｇ９】,其腐蝕過程包括３個陰極反應(yīng)和１個陽極反應(yīng).在pH為６時,陰極反應(yīng)發(fā)生的主要過程為２H２CO３和HCO－３的減少;pH＜３．８時,H＋的擴(kuò)散是控制步驟,腐蝕速率隨pH值降低而增大.二氧化碳反應(yīng)過程如圖１０所示.反應(yīng)方程式如下:陰極反應(yīng)?。睭２CO３＋２e－→H２＋２HCO２－３,　２HCO－３＋２e－→H２＋２HCO２－３,?。睭＋＋２e－→H２陽極反應(yīng)　Fe→Fe２＋＋２e－圖１０　二氧化碳反應(yīng)過程　　二氧化碳腐蝕的影響因素很多【１０】,其中二氧化碳分壓、溫度、pH值、流速等起著主要作用,此外還有系統(tǒng)壓力、氧氣、HAc(有機(jī)或無機(jī)酸)等影響因素.幾種因素有時相互作用,共同對腐蝕造成影響.其中,溫度是通過化學(xué)反應(yīng)和腐蝕產(chǎn)物膜特性影響鋼材的腐蝕【８】.溫度小于６０℃時,腐蝕產(chǎn)物為碳酸亞鐵,碳酸亞鐵軟而無附著力,無法附著在光滑的金屬表面,此時,腐蝕表現(xiàn)為均勻腐蝕;溫度在１１０℃附近時,腐蝕速率增大,并伴有嚴(yán)重的局部腐蝕(深孔),生成的腐蝕產(chǎn)物層厚而松,成分為粗晶粒的碳酸亞鐵;１５０℃以上時,生成的腐蝕產(chǎn)物是細(xì)致、緊密、附著力強(qiáng)的碳酸亞鐵和四氧化三鐵,對金屬表面具有一定的保護(hù)作用,此時,腐蝕速率降低.３　分析與討論３．１　溫度場分析換熱器殼程介質(zhì)在進(jìn)口處為１４６℃的低壓蒸汽,出口為１４６℃的凝水,主要利用低壓蒸汽的汽化潛熱加熱尾氣,換熱管外壁溫度基本保持不變,因換熱管為薄壁管,內(nèi)、外壁的溫度變化很小,因此,內(nèi)壁的溫度也應(yīng)是恒定不變的.換熱管內(nèi)壁溫度tw與介質(zhì)溫度tf的關(guān)系見式(１)【１１】:tf＝tw＋(t′f－tw)exp－４Stxdéëêêùûúú(１)式中:tf———介質(zhì)溫度,℃;tw———換熱管內(nèi)壁溫度,℃;t′f———進(jìn)口平面平均溫度,℃;St———斯坦頓數(shù);x———進(jìn)口平面開始沿介質(zhì)流動方向的長度,mm;d———換熱管內(nèi)徑,mm.其中St＝αρvCp()(２)式中:α———對流傳熱系數(shù),W/(m２??K);ρ———介質(zhì)密度,kg/m３;v———介質(zhì)流速,m/s;Cp———介質(zhì)定壓熱容,J/(kg??K).沿介質(zhì)流動方向,管內(nèi)壁與介質(zhì)溫度變化如圖１１所示.由圖１１可以看出:進(jìn)口區(qū)域管壁溫度快速上升,直至超過１００℃,之后基本保持不變;介質(zhì)溫度升高趨勢為先快后緩.圖１１　管內(nèi)壁與介質(zhì)溫度變化??９３??　第４４卷第３期蔣良雄．哈氏合金CＧ２７６管束在PTA裝置尾氣中腐蝕的關(guān)鍵因素分析
３．２　流態(tài)分析【９】當(dāng)流體流入管內(nèi)與管壁面接觸時,由于壁面層流體分子的不滑移特性,在流體黏性力的作用下,近壁流體流速在垂直于壁面的方向上會從壁面處的零速度逐步變化到來流速度.這種在垂直于壁面方向上流體流速發(fā)生顯著變化的流體薄層稱為速度邊界層.隨著流體逐步向管內(nèi)深入,邊界層的厚度也會逐步增厚,當(dāng)邊界層的厚度等于管子的半徑時,邊界層在管子中心處匯合,管內(nèi)紊流流動如圖１２所示.從管子進(jìn)口到邊界層匯合處的這段管長內(nèi)的流動為管內(nèi)紊流進(jìn)口區(qū).圖１２　管內(nèi)紊流流動　　紊流時流動進(jìn)口段的長度l由如下關(guān)系決定:ld≈０．６２３Re１/４(３)l≈０．６２３Re１/４d＝０．６２３ρ流v流dμæèçöø÷１/４d＝０．６２３１５．７×２４．１×２１．１８×１０－３０．０１９×１０－３æèçöø÷１/４×２１．１８＝３３６mm式中:l———流動進(jìn)口段的長度,mm;ρ流———密度,kg/m３,?。保担穔g/m３;μ———粘度,cP,?。埃埃保筩P;v流———流體速度,m/s,取２４．１m/s.上述計(jì)算結(jié)果說明,尾氣進(jìn)入換熱管后,存在長度為３３６mm的速度邊界層,在這極薄的貼壁流層中,熱量以導(dǎo)熱的方式傳遞,邊界層流體溫度快速升至接近內(nèi)壁溫度１４０℃左右,在此溫度及工作壓力下,液膜還未沸騰汽化.３．３　腐蝕討論從換熱管內(nèi)壁腐蝕形貌、腐蝕產(chǎn)物及尾氣介質(zhì)特性分析可以判斷,該換熱器管束發(fā)生了二氧化碳腐蝕,但無論是在氣相中還是在液相中,二氧化碳腐蝕的發(fā)生都離不開水對鋼材表面的浸濕作用,因此尾氣中水分肯定增加了,而且浸濕了換熱管表面.尾氣在進(jìn)入換熱管后,速度由零逐步上升至２４．１m/s,因存在長度為３３６mm左右的速度邊界層,附著在內(nèi)壁邊界層上的溶液流動很慢,受管壁加熱作用蒸發(fā)濃縮,當(dāng)管壁溫度到達(dá)１１０℃附近時,將產(chǎn)生嚴(yán)重的二氧化碳腐蝕.同時水分蒸發(fā)濃縮導(dǎo)致管壁溶液中醋酸、溴化氫濃度增加,一方面酸值降低使得二氧化碳腐蝕加快,另一方面溴離子達(dá)到一定濃度后也會促進(jìn)孔蝕發(fā)生.４　結(jié)論與建議針對PTA尾氣換熱器腐蝕情況,結(jié)合兩臺管束運(yùn)行環(huán)境對比,通過腐蝕機(jī)理的分析,可以得出結(jié)論如下:１)對PTA尾氣換熱器來說,工藝介質(zhì)成分、操作壓力、溫度等條件未發(fā)生變化,導(dǎo)致腐蝕發(fā)生的唯一變量、同時也是關(guān)鍵因素就是尾氣中水分的增加.水分增加浸濕鋼材表面,為二氧化碳腐蝕提供了條件.為避免上述情況發(fā)生,需排查前端分液罐除沫器的效果.２)換熱管內(nèi)流動進(jìn)口區(qū)是腐蝕發(fā)生的關(guān)鍵區(qū)域,由于速度邊界層的存在,水分在管壁停留,再加上管壁適宜的溫度,就形成了二氧化碳腐蝕的特定環(huán)境.可以通過提高殼程出口位置改變換熱管壁的溫度分布,使流動進(jìn)口區(qū)處于低溫狀態(tài).３)在水分不超標(biāo)的情況下,哈氏合金CＧ２７６是合適的PTA裝置尾氣換熱器制造材料,可以長周期使用.參考文獻(xiàn):[１]　韓冰,王偉．管殼式換熱器腐蝕穿孔失效分析[J]．當(dāng)代化工研究,２０２０,(１８):３３Ｇ３５．[２]　T．SUTER,H．BOHNIANewMicroelectrochemＧicalMethodtoStudyPitInitiationonStainlessSteels[J]．ElectrochemicaActa,１９９７,４２(２２):３２７５Ｇ３２８０．[３]　李淑英．對醋酸介質(zhì)中TＧ４０３塔不銹鋼填料腐蝕機(jī)理研究[J]．大連理工大學(xué)學(xué)報,２００５,４５(３):３３５Ｇ３３９．[４]　王秀民,張艷茹,郝義磊,等．哈氏合金C２７６在溴膠混合液中的耐蝕性[J]．表面技術(shù),２０１７,４６(９):２２３Ｇ２２８．[５]　劉國強(qiáng),朱自勇,柯偉,等．不銹鋼在含有溴離子的醋酸溶液中的腐蝕[J]．中國腐蝕與防護(hù)學(xué)報,２００１,２１(３):４０Ｇ４４．[６]　雷冰,馬元泰,李瑛,等．高氯環(huán)境中飽和CO２對１３Cr油管鋼腐蝕行為的影響[J]．腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù),２０１３,２５(２):９５Ｇ９９．(下轉(zhuǎn)第４４頁)??０４??石　油　化　工　設(shè)　備　技　術(shù)２０２３年　
的也粗糙簡陋,造成失溫.這些問題,都影響了實(shí)際PWHT的效果,無法降低管接頭硬度,使其達(dá)到要求值.５　改進(jìn)措施與實(shí)施效果綜合以上分析,對于處于濕硫化氫工況下高壓碳鋼空冷器的換熱管與管板焊接接頭,為實(shí)現(xiàn)有效的硬度控制要求、降低開裂失效的風(fēng)險,推薦下述要求和措施.１)嚴(yán)控管板原材料的化學(xué)成分、碳當(dāng)量和板材硬度值,有利于焊接接頭的微觀組織和硬度的控制.２)管接頭優(yōu)先采用低組別母材匹配的焊材,如ER５０Ｇ３或ER５０ＧG型焊絲(用于鎢極氣體保護(hù)焊)、J４２７型焊條(用于手工焊條電弧焊),有利于獲得較低的熔覆金屬硬度.３)焊接電流、焊接電壓和焊接速度保持在控制的范圍內(nèi),保證熱輸入在合適范圍.４)管接頭焊接時,應(yīng)將熱電偶從空冷器管箱絲堵孔插入,測量施焊管頭附近的金屬預(yù)熱溫度達(dá)到要求.對于手工焊條電弧焊,預(yù)熱溫度為１２０~１５０℃,同時評估產(chǎn)品焊接熱輸入量Q≈１kJ/mm時的t８/５為５．３~５．８s,該t８/５的控制值較預(yù)熱９５℃焊評時的t８/５(４．８９s)長,可保證焊縫和熱影響區(qū)硬度均滿足要求.５)在上述要求和措施的基礎(chǔ)上,管接頭焊后可不對其進(jìn)行PWHT.某煉油廠８臺高壓碳鋼空冷器按照上述要求和措施制造完成并順利投產(chǎn)后,自２０１８年中至今已運(yùn)行近４年時間,未發(fā)生任何泄漏問題,證明這些要求和措施是有效、可靠的.參考文獻(xiàn):[１]　焦玉瑞,陳鵬,路思．碳鋼空冷器硫化過程預(yù)防應(yīng)力腐蝕開裂措施[J]．中國石油和化工標(biāo)準(zhǔn)與質(zhì)量,２０１９,３９(１６):９２Ｇ９３．[２]　沈紅杰．濕硫化氫環(huán)境２０號鋼高匹配焊接接頭開裂分析[J]．石油化工設(shè)備技術(shù),２０２１,４２(６):５３Ｇ５６．[３]　徐堅(jiān),王紅娜,楊奎,等．加氫裂化空冷器管板焊縫氫致裂紋分析[J]．金屬加工(熱加工),２０１７,(１８):３７Ｇ３８．[４]　NACESP０４７２—２０１５,StandardPractice,MethodsandControlstoPreventInＧServiceEnvironmentalCrackingofCarbonSteelWeldmentsinCorrosivePetroleumRefiningEnvironments[S]．Houston,NACEinternational,２０１５．[５]　劉岳．Q３４５C鋼焊接接頭組織轉(zhuǎn)變和力學(xué)行為研究[D]．成都:西南交通大學(xué),２０１７．??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????(上接第３５頁)燃料預(yù)混合燃燒的方法,有效解決了低溫爐膛低氮燃燒過程CO和O２含量高、燃燒不穩(wěn)定的問題,能大幅度減少排煙中的CO含量.同時NOx排放量遠(yuǎn)低于國家排放標(biāo)準(zhǔn),并達(dá)到中國石化對重點(diǎn)企業(yè)工藝加熱爐的排放濃度要求(６０mg/m３以內(nèi)).２)采用新開發(fā)的燃燒器,爐膛溫度在５５０~７００℃的操作工況下,燃燒十分穩(wěn)定,確保了加熱爐安全環(huán)保高效運(yùn)行.參考文獻(xiàn):[１]　撫順石油化工研究院,中國環(huán)境科學(xué)研究院．石油煉制工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn):GB３１５７０—２０１５[S]．北京:中國環(huán)境科學(xué)出版社,２０１５．[２]　王艷麗．基于降低氮氧化物排放量的加熱爐低氮燃燒器的改造[J]．工業(yè)加熱,２０１７,４６(３):５２Ｇ５７．[３]　王國慶,雷浩,肖均蓬,等．加熱爐新型低氮火嘴在線更換改造[J]．化工設(shè)計(jì)通訊,２０１７,４３(１１):１１２．[４]　張銳．低NOx燃燒技術(shù)及典型低NOx燃燒器的結(jié)構(gòu)原理[J]．山西科技,２０１４,(６):７２Ｇ７４,７５．[５]　李玖重．普通燃燒器在線低氮改造技術(shù)研究及應(yīng)用[J]．石油石化綠色低碳,２０２０,５(１):３２Ｇ３５．[６]　唐規(guī)．煉廠加熱爐低氮燃燒器改造技術(shù)現(xiàn)狀[J]．廣東化工,２０１８,４５(１１):１３９Ｇ１４０．??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????(上接第４０頁)[７]　張國安,路民旭,吳蔭順．CO２腐蝕產(chǎn)物膜的微觀形貌和結(jié)構(gòu)特征[J]．材料研究學(xué)報,２００５,１９(５):５３７Ｇ５４８．[８]　孫麗,徐慶磊,方炯,等．CO２腐蝕與防護(hù)研究[J]．焊管,２００９,３２(３):２３Ｇ２６．[９]　張學(xué)元,邸超,雷良才．二氧化碳腐蝕與控制[M]．北京:化學(xué)工業(yè)出版社,２００１:３５Ｇ３８．[１０]　CROLETJL,DUGSTADA,THEVENOTN．RoleofFreeAceticAcidontheCO２CorrosionofSteels[C]//NACECorrosion．Houston:NACEInternational,１９９９:２４Ｇ２５．[１１]　陶文銓．傳熱學(xué):第５版[M]．北京:高等教育出版社,２０１９:１８４Ｇ１９２．??４４??石　油　化　工　設(shè)　備　技　術(shù)２０２３年　
ONKEYFACTORSOFCORROSIONOFHASTELLOYCＧ２７６TUBEBUNDLEINPTAPLANTTAILGAS[３６]JiangLiangxiong(SINOPECYangziPetrochemiＧcalCo．,Ltd．,Nanjing,Jiangsu,２１００４８)Abstract:CorrosionofHastelloyCＧ２７６tubebundleofthefirstpreheaterfortailgascatalyticcombustioninapetrochemicalPTAplantoccurredintherangeof１００to３００mmatthetubebundleinletafter１３yearsofoperation．Andthesamecorrosionphenomenonoccurredagainafteronlythreeandahalfmonthsofoperationafterreplacingthetubebundleoftheheatexchangerofthesamematerial．Aimingattheaboveproblems,thebehaviorofhighcorrosionrateofCＧ２７６tubebundlesatinletendwasstudiedbycomparingsuchfactorsasoperationtime,operatingconditionsandchangesinmediumcompositioncombiningwiththeanalysisofcorrosionmorphologyofheatexchangertubes,energyspectrumanalysisofcorrosionproductsandtheresultsofvelocityboundarylayeranalysisintheflowinletareaofheatexchangertubes,thecorrosionmechanismwasdeterminedanditwasconcludedthattheincreaseofwatercontentinthetailgaswasthekeyfactortocorrosionfailure．Meanwhile,thecorrespondingprotectionsuggestionswereproposedaccordingtotheanalysisresults．Keywords:PTAplant;Hastelloy;CＧ２７６;pipebundle;corrosionfailure;tailgasONSTRESSCORROSIONCRACKINGOFTUBEENDWELDEDJOINTSFORCARBONSTEELAIRＧCOOLEDHEATEXCHANGERINWETH２SSERVICE[４１]CaoYuxi１,ZongRuilei２,ZhangYingkai２(１．WuxiDingbangHeatExchangeEquipmentCo．,LTD．,Wuxi,Jiangsu,２１４１０４;２．SINOPECEngineerＧingIncorporation,Beijing,１００１０１)Abstract:LeakageontheweldedjointoftubetotubesheetoccursduetocrackinginhighpressuretubebundlewithplugheaderofcarbonsteelairＧcooledheatexchangerinwetH２Sserviceinrefinery．Aimingatsuchproblem,thispapercarriedoutresearchandanalysisintermsofmaterialselection,tubejointhardness,weldingprocess,postＧweldingheattreatmentandsoforthbycombiningthestructuralcharacteristicsofthetubesandtubeboxesofplugＧchannelaircooler．Theanalysisconcludedthatthehardnessoftheweldedjointexceedingthestandardwasthemaincauseofcracking．Inviewoftheabovereasons,thepaperproposedmorepracticalandreliablerecommendedrequirementtopreventwetH２Sstresscorrosioncrackingontheweldedjointoftubetotubeandtherecommendedrequirementwasimplementedinenterprises．Thishasachievedgoodresults．Keywords:airＧcooledheatexchanger;weldedjointoftubeandtubesheet;wetH２Senvironment;stresscorrosioncracking/SCC;heataffectzone/HAZ;coolingtimet８/５ONSTRESSCORROSIONCRACKINGOFAUSTEＧNITICSTAINLESSSTEELWITHPOLYSULPHURICACIDINREFININGANDCHEMICALUNITS[４５]HuJia(CangzhouRefiningandChemicalComＧpany,SINOPEC,Cangzhou,Hebei,０６１０００)Abstract:Stresscorrosioncracking(SCC)ofausteniticstainlesssteelisakindofcorrosionfailurefrequentlyoccurringduringshutdownandmaintenanceofrefiningandchemicalunits．Inrecentyears,withthecontinuousmaterialupgradingofrefiningandchemicalunits,austeniticstainlesssteelisincreasinglyappliedandthefailurecasesofstresscorrosioncrackingofausteniticstainlesssteelaremoreandmorecommon．Thispapersummarizedandanalyzedtheoccurrenceconditions,corrosioncharacteristics,developmentprocessandinfluencingfactorsofstresscorrosioncrackingofpolysulphuricacid．Itdiscussedthefeasibleprotectivemeasuresagainststresscorrosioncrackingofpolysulphuricacidinrefiningandchemicalunits．Thepaperalsoanalyzedandexpoundedseveralproblemsrelatedtostresscorrosioncrackingofpolysulphuricacid．Keywords:refineryandchemicalunit;austeniＧticstainlesssteel;polythionicacid;stresscorroＧsioncracking/SCC;sensitizationTYPESELECTIONINDESIGNINGANDOPTIＧMIZINGTRANSFORMATIONOFSLURRYOILPUMPINA２．８MT/ARFCCUNIT[５０]Luyong,SunXianglei,WangWei(SINOPECHainanPetrochemicalCo．,Ltd．,Hainan,５７８１０１)Abstract:Thispaperpresentsthetheoreticalbasisandstructuralcharacteristicsofthetypeselectionindesigningoilslurrypumpforcatalyticcrackingunitofarefiningenterprise,aswellasitsoperationafterbeingputintouse．Inviewofthelargedeviationoftheoperatingconditionsoftheoilslurrypumpfromthedesignparameters,thepumpwasmodifiedforlocalization,andthedesignparameterswerefurtheroptimized．Afterthetransformation,thepumphasachievedgoodeffectsinenergysavingandlongＧcycleoperation．TheaboveoptimizationandimprovementmeasuresareofcertainsignificanceforthetypeABSTRACTS　PETROCHEMICALEQUIPMENTTECHNOLOGYStartedPublicationin１９８０．Bimonthly．May．２０２３Vol．４４No．３??Ⅴ??

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